鋼方山盆式方山橡膠支座由于支座結構緊湊、承載能力大、質量小、結構高度小、轉動及滑動靈活等優點，在大、中型連續梁橋中得到廣泛運用。對于跨度較大的連續梁橋的抗震設計，可采用方山盆式方山橡膠支座與減震耗能裝置并聯使用，也可采用鉛芯方山橡膠支座、摩擦擺支座或其它減隔震裝置。但是對于高速公路上使用較多的跨度約25m的中型橋梁，墩高不大時，若使用墩梁固結的剛構體系，其在地震作用和溫度作用下結構反應較大，不容易滿足要求，采用板式方山橡膠支座有較好的隔震性能，但抗滑穩定性較難滿足要求，需采取限位措施加以控制，采用鉛芯方山橡膠支座則成本相對較高。因此，有必要對盆式方山橡膠支座連續(xu)(xu)梁(liang)橋的(de)(de)(de)(de)抗震性能進(jin)行(xing)研究，分析結構(gou)的(de)(de)(de)(de)主(zhu)要(yao)參(can)數(shu)對(dui)橋梁(liang)地震響(xiang)應的(de)(de)(de)(de)影響(xiang)，進(jin)而對(dui)連續(xu)(xu)梁(liang)橋的(de)(de)(de)(de)約束方式(shi)、跨數(shu)及跨度(du)等主(zhu)要(yao)參(can)數(shu)進(jin)行(xing)優化，提出(chu)高烈度(du)地區中(zhong)等跨度(du)連續(xu)(xu)梁(liang)橋的(de)(de)(de)(de)抗震設(she)計原則。

    跨(kua)數對連續梁橋抗震性能的影響(xiang)

    對盆式橡膠支座約束(shu)的(de)連續梁(liang)橋(qiao)，若中間墩(dun)全部采用(yong)固定支座(zuo)約束(shu)，結(jie)構(gou)其它(ta)參(can)數不變，隨著跨(kua)數的(de)增(zeng)加，上部結(jie)構(gou)的(de)質量(liang)增(zeng)大，每一聯的(de)總(zong)地(di)震(zhen)(zhen)反應隨之增(zeng)加，但是(shi)承(cheng)擔水平地(di)震(zhen)(zhen)力(li)的(de)墩(dun)的(de)數量(liang)也增(zeng)加，因(yin)此每個橋(qiao)墩(dun)的(de)地(di)震(zhen)(zhen)反應變化(hua)需具(ju)體分析。E1地(di)震(zhen)(zhen)作用(yong)下，橋(qiao)墩(dun)的(de)較不利地(di)震(zhen)(zhen)反應見表3。

    從表3可知，采用固定盆式橡膠支座約束時，一聯跨數(shu)增加，對(dui)單(dan)個墩(dun)的(de)(de)地震響(xiang)應影響(xiang)不明顯，主要是因為跨數(shu)增大(da)，結構總地震反(fan)應增大(da)，但結構承擔地震作(zuo)用的(de)(de)墩(dun)柱(zhu)數(shu)量也同時增多，均衡了結構的(de)(de)抗(kang)震能力(li)。橋墩(dun)承載力(li)與較(jiao)不利荷載效應關(guan)系(xi)見圖3，橋墩(dun)采用1．5％的(de)(de)配筋率(lv)，E1縱向(xiang)地震作(zuo)用下橋墩(dun)的(de)(de)承載力(li)滿(man)足要求(qiu)，橫向(xiang)承載力(li)基本滿(man)足要求(qiu)。

    根據《公路橋梁抗震設計(ji)細(xi)則(ze)》(JTG／TB02—01--2008)，需對E2地震作用下墩(dun)頂位移和支座承載力進行驗算。橋墩(dun)若(ruo)采(cai)用0．4％的(de)較小體積配箍率[103，墩(dun)頂縱向位移不滿足要求，墩(dun)頂位移驗算見表4。適當增大體積配箍率至0．65％，6跨一(yi)聯時容許位移為(wei)0．347m，基本能滿足要求。

    采用鋼盆式橡膠支座，中支(zhi)座豎向承(cheng)載力(li)為7500kN。E2地震作用(yong)下支(zhi)座的剪力(li)見表(biao)5。

    由表5可(ke)知，若采(cai)用水平承載力(li)(li)取為豎向(xiang)承載力(li)(li)的(de)(de)20％的(de)(de)支(zhi)座，則支(zhi)座抗(kang)剪承載力(li)(li)不足，支(zhi)座剪壞，容(rong)易發生落梁破(po)壞；采(cai)用水平承載力(li)(li)取為豎向(xiang)承載力(li)(li)的(de)(de)30％的(de)(de)支(zhi)座，縱向(xiang)抗(kang)剪承載力(li)(li)能滿足要求，橫向(xiang)則需設置抗(kang)震銷承擔部分剪力(li)(li)。